mag焊接方法

mag是在氬氣中加入少量的氧化性氣體（氧氣，二氧化碳或其混合氣體）混合而成的一種混合氣體保護焊。以下是小編收集的焊接方法，歡迎查看！

脈衝MAG焊接方法

膜式壁管屏通常由鋼管加扁鋼焊制而成，生產時一般先焊接小單元，然後將小單元用鋼管和扁鋼連接起來，通過拼排，焊製成較寬管屏。膜式壁管屏小單元結構及焊縫如圖1所示。

MAG焊接方法

焊接時應採用直流反接法，即工件接負極，焊槍接正極，此時電弧穩定，飛濺小。焊制膜式壁管屏的管子和扁鋼一般爲低碳鋼，因此宜採用富氬加CO2，兩元混合氣體作爲熔池保護氣體即富氬MAG焊方法，氬氣比例在85％左右。這樣既可避免純氬MIG焊由陰極斑點漂移引起的電弧小穩定，以及潤溼性差、熔深淺、焊縫中間突起、成形差的缺點，又可克服純CO2焊飛濺大、易出氣孔的缺點。

平、仰焊接特點

平角焊縫的MAG焊規範參數調節範圍較寬，焊縫成形符合技術要求的難度較小，容易達標，而MAG焊的仰角焊技術難度較大：首先足不易成形，當規範不適合時，液態熔池會下溢，則焊縫斷續或焊縫不成形；其次，即使焊縫成形了，但外形尺寸小符合要求，或咬邊或焊腳不對稱，成形較差。掌握仰角焊接技術是實現MAG焊進行上下雙面同時施焊的關鍵。

仰角焊的熔滴過渡形式和對焊接電源的要求

在低碳鋼、低合金鋼的富氬混合氣體雙面MAG焊時，熔滴過渡形式採用射流過渡形式，所謂熔滴的射流過渡形式是在熔滴非射流過渡的基礎上，繼續增大電流至臨界值，弧柱中的電流密度增高的結果，使等離子體自身收縮作用得到加強。電弧等離子流的外界氣流由電弧上方高速進入電弧區，其高速的氣流，對焊絲末端熔化金屬(熔滴)造成壓力，在電磁收縮力和氣流壓力的聯合作用下，驅使熔滴以極高的速度脫離絲極而形成射流，脫離的熔滴在等離子氣體中必然形成渦流，即熔滴上方所受壓力大於下方，熔滴以50倍的重力加速度射向熔池。

在高速氣流中，焊絲末端形成尖錐狀，熔滴呈細微顆粒，沿着絲極軸線方向形成一束射流進入熔池，這時，電弧不穩定性的現象消失，取而代之的是電弧穩定燃燒，如圖2所示。熔滴出現射流過渡時，形成了中等及粗熔滴向細熔滴過渡的轉變，單位時間內熔滴數量急劇增加，熔滴體積顯著減小。等離子區(即電弧芯焰)中有金屬蒸汽，電弧剛性較好，電弧穩定燃燒，飛濺小，焊縫成形莢觀。

與此同時，爲保證能連續進行仰角焊接，應採用帶有脈衝的MAG焊接方式，要求焊接電源將脈衝電流的大小和時間(脈寬)調節至剛好足夠過渡一個小熔滴，然後使電流陡降，以減小向工件連續傳遞的熱量，不致使液態熔池下溢；而在熔池基本固化後，即電流陡增，以便過渡下一個熔滴。焊接電源的這種電特性對仰焊極爲重要，也是採用脈衝MAG焊接形式進行膜式壁管屏仰角焊接時，選擇焊接電源的基本要求之一。

膜式壁管屏脈衝MAG焊接規範

採用MAG焊的形式進行膜式壁管屏的焊接，成功與否的關鍵在於焊接規範的合理確定。由於產品的不同，焊接母材和焊材的化學元素，結構尺寸有所不同，同時平焊和仰焊的焊接位置不同，所採用的Ar和CO2混合保護氣體的配比有所不同，因而採用的焊接規範亦有所不同。理論計算對焊接規範的確定具有一定的指導意義。但在實際施焊過程中，變化因素較多，採用的焊接規範與理論值有一定的出入。

其他因素對膜式壁管屏焊接的影響

膜式壁管屏的結構特點及採用脈衝MAG焊接工藝，決定了焊縫成形不但與焊接參數密切相關，而且還受其他衆多因素制約，比如扁鋼的寬度、扁鋼的位置、焊槍的傾角等。因此，必須詳細分析影響焊縫成形原因，提出相應的解決措施，才能保證焊縫連續成形且性能達到要求。

扁鋼的位置

根據膜式壁管屏設計的要求，扁鋼和管子應該對巾。由於在焊機的設計中往往上焊槍羣處於先進行焊接的位置，以補償上焊槍羣焊接後，焊縫向上熱收縮對扁鋼中心的影響，所以在施焊前管子和扁鋼的裝配中，扁鋼中心比管子中心低0.2mm左右。膜式壁管在生產線施焊過程中，當扁鋼有局部急彎或扭曲時，則會由扁鋼中心線位移而引起焊絲對中誤差及焊絲伸出長度發生變化。當扁鋼中心線上移，則焊絲對中出現偏差值而偏向扁鋼側，焊絲伸出長度縮短。在焊絲幹伸長和偏向扁鋼的聯合作用下，一方面使焊接電流增大而電弧電壓下降，熔寬減小，焊縫變窄，破壞了焊縫成形；同時焊腳偏向扁鋼，焊腳出現不對稱，破壞了焊縫成形。反之，若扁鋼中心線向下位移，則會使熔寬增加，焊縫變寬，焊腳偏向管子側。

扁鋼的寬度

扁鋼的寬度對所生產的膜式壁管屏的節距是否能得到保證具有較大的影響。一般採用脈衝MAG焊接工藝的焊機爲保證膜式壁管屏的節距，均採用固定節距的槽輪組對管子和扁鋼進行定位，當扁鋼較寬時，除扁鋼在焊前裝配中不能理想的對中，對焊縫寬度帶來的影響以外，由於焊前扁鋼與管子緊密接觸，焊後焊縫收縮，若管子剛性不足，將引起管子變形(呈橢圓形)；若管子剛性較好，焊縫無法充分收縮，將使製成的管屏超寬；反之，扁鋼較窄，在進行上槍焊接時，熔化的`金屬液將從扁鋼和管子的縫隙中下漏，增加了焊接飛濺，同時下漏的金屬液凝固後形成的焊瘤對下槍的焊接帶來了困難。

在膜式壁管屏焊接中對扁鋼寬度B的確定可按下述方法進行：測定10根以上鋼管實際外徑的平均值，然後恨據膜式壁管屏節距推算出扁鋼寬度尺寸。爲保證管屏焊前的裝配精度，要求扁鋼寬度精度爲B±0.1mm。

焊槍的傾角

在採用脈衝MAG焊焊接膜式壁管屏，施焊前應調整焊槍的空間角度，見圖3。焊槍的傾角由縱向法線前傾角和橫向法線傾角所組成，焊槍的縱向法線前傾角影響焊縫的表面形狀及其成形，當α≥15°時，氣體保護效果不良，焊縫表面出現蜂窩狀氣孔或成形惡化，嚴重時將出現斷續焊瘤；α≤12°時，焊道中間突出。因此，爲了獲得具有平坦的餘高而不咬邊的成形良好的焊縫，推薦焊槍縱向前傾角以α=12°～15°爲宜。焊槍橫向法線傾角β，影響着角焊縫焊腳尺寸的對稱性並會引起咬邊。α≥25°時，容易在管子側發生咬邊，嚴重時會出現超標缺陷；α≤15°時，使焊道偏向扁鋼側，甚至會出現管壁未熔合現象。一般焊槍橫向法線傾角以β=20°±5°爲宜。

焊絲對中和幹伸長度

焊絲的對中對於焊縫的成形及焊縫焊腳的對稱性具有直接的影響。首先在施焊前注意仔細地調整焊絲對中隙縫，在焊接過程中，由於焊槍夾持機構未夾緊，在磁場作用下或生產線的機械振動下焊槍會出現鬆動，從而導致焊絲對中發生偏移；此外也可能由於扁鋼與管子中心線發生的上下浮動而導致對中發生偏移。根據觀察焊縫成形及焊腳對稱性微量調整焊絲的對中位置，這在焊接過程中是在所難免的，也是保證焊縫成形質量的重要手段。在仰焊時，如果焊絲位置偏向扁鋼側，焊縫熔池將失去依託將導致焊腳下落，而在管壁較薄時，焊絲位置偏向管子，則可能燒穿管壁引起報廢的質量事故。

幹伸長度指焊絲從導電嘴出口到焊接點的長度。該長度將直接影響焊接電壓、電弧挺度、實現射流過渡的電流值。當幹伸長度長時，焊接電壓增加，電弧挺度減弱，由於焊絲預熱段增加，熔化速度加快，飛濺增加；而幹伸長度的減小，出現的情況正好相反。另外，由於一般焊槍噴嘴外緣與導電嘴外緣的距離一般爲5mm，所以在確定幹伸長度的同時確定了噴嘴到焊接點的距離。當幹伸長度過長或過短，都將減弱保護氣體對熔池的保護作用。

焊接工藝試驗

本次焊接工藝試驗在8極膜式壁管屏MAG焊接生產線進行，水平焊槍與仰焊槍同時施焊，焊接電源爲芬蘭KEMPPI公司生產的IGBT逆變數控脈衝MAG焊接電源，制號PRO4200。

試驗材料及焊前準備

鋼管牌號爲20G，長度爲12000mm。鋼管校直，去除局部急彎並消除氧化皮至露出金屬光澤。扁鋼牌號Q235A，盤卷料，退火狀態，扁鋼寬度按計算寬度進行精整，寬度公差爲±0.1mm，表面平整，無扭曲。焊絲採用Ф1.2mm的H08Mn2SiA。